四沖程190A柴油發(fā)電電焊機*
逆變電焊機IGBT的結(jié)溫計算（二）
3．滿足非常規(guī)試驗風(fēng)扇堵轉(zhuǎn)要求
使逆變電焊機焊接電源在額定輸入電壓或額定負(fù)載下運行4h，在冷卻風(fēng)機堵轉(zhuǎn)時，溫度繼電器動作之前，IGBT的結(jié)溫不能超過允許值。
在實際運行的電路中，要準(zhǔn)確計算出逆變電焊機IGBT功耗十分困難，實際電路中，IC-BT的功耗與驅(qū)動電路、阻容吸收、軟開關(guān)還是硬開關(guān)電路拓?fù)涠加嘘P(guān)系，工程設(shè)計時一般采用標(biāo)準(zhǔn)發(fā)熱體通過溫升類比的方法求出IGBT的功耗。
IGBT產(chǎn)生的功耗為P，功率點在管芯上，管芯與管殼之間的熱阻為Rj。，管殼與散熱器之間的熱阻為R。h。管芯與外殼間溫差為Atj。=Rj。P，外殼與散熱器之間的溫差為At。h =R。hP。散熱器一般采用鋁制材料，散熱器通過風(fēng)冷或自然對流輻射等向外界環(huán)境傳導(dǎo)熱量，散熱器至環(huán)境的熱阻為氐。，設(shè)耗散的功率基本由散熱器散走，所以功率器件的結(jié)溫fi=尸（Ri。+Rch+Rh。）+t。，≠。為環(huán)境溫度。將標(biāo)準(zhǔn)發(fā)熱體取代實際電路的功率器件，在散熱器上選好溫度測試點，當(dāng)測試點的溫度相同時，標(biāo)準(zhǔn)發(fā)熱體的功耗就等于功率器件的功耗，則逆變電焊機IG-BT的結(jié)溫就可基本確定。更多特赫發(fā)電電焊機相關(guān)技術(shù)了解；請
| 柴油190A發(fā)電電焊機 | |
| 機組型號 | TH6800LEW |
| 發(fā)電機 | |
| 頻率Hz | 50 |
| 額定電壓（V） | 230 |
| 額定功率（KW) | 4.5 |
| zui大功率（KW） | 5 |
| 直流輸出 | 12V8.3A |
| 啟動方式 | 電啟動 |
| 焊接 | |
| 額定轉(zhuǎn)速（rmp） | 3000 |
| 空載電壓（V） | 55-65 |
| 工作電壓（V） | 26-30 |
| 額定電流（A） | 160 |
| 電流范圍（A） | 50-190 |
| 焊條直徑（mm） | Φ2.5-4.0 |
| 功率因素cosφ | 1 |
| 相數(shù) | 單 |
| 7米處噪音db | 78-82 |
| 發(fā)動機 | |
| 型號 | TH186F |
| 動力形式 | 單缸、直立、四沖程、風(fēng)冷柴油機 |
| 缸徑x行程mm | 86x70 |
| 排量cc | 406cc |
| 燃油 | 0#（夏天) -10#（冬天) -35#(嚴(yán)寒) 輕柴油 |
| 潤滑油容量L | 1.65 |
| 燃油系統(tǒng) | 直噴式 |
| 尺寸 | |
| 尺寸（mm） | 740*500*670 |
| 毛重/凈重（kg） | 109/105 |
逆變電焊機IGBT的結(jié)溫計算（三）
一般來講，當(dāng)選定逆變電焊機IGBT型號后，熱阻RJC的值就確定了，要降低結(jié)溫值，
必須降低逆變電焊機IGBT的發(fā)熱功率P或降低熱阻Rch、Rha的值。降低Rch的方法是功率模塊與散熱器接觸良好，安裝時加導(dǎo)熱硅脂，固定模塊的螺釘要有一定合適的扭矩。降低Rha的方法主要是增加散熱器面積或加強強迫風(fēng)冷或水冷等。
考慮到逆變電焊機散熱器本身的熱阻，當(dāng)散熱器長度增加到一定值時，Rha將隨散熱器面積增加而降低不明顯，主要是由于散熱器本身的溫度梯度的作用，在散熱器的邊緣的溫度與IGBT模塊接觸面的溫度相差幾十?dāng)z氏度，為了進一步降低逆變電焊機散熱器的熱阻，采用改變導(dǎo)熱材料，用導(dǎo)熱更好的材料取代鋁，例如用銅或石墨作導(dǎo)熱材料，取得良好效果。
四沖程190A柴油發(fā)電電焊機*
